采用线性模型进行拟合，Conde等<6-8>推荐采用此模型。对于POEVG68润滑油，润滑油厂家提供了-20、15、30、50、70和100六个温度点的实测值，其拟合结果=0.97386-6.9147310-4T（1）式中和T的单位分别为gcm3和，温度限为<-20，100>，拟合结果的复相关系数R2为0.9999.
粘度通常润滑油厂家只提供40和100两点温度下的润滑油粘度值，通过线性插值得到其它温度的粘度值。这种方法虽然简单，但精度较低，因为粘度随温度的变化并非线性关系而是指数关系。为此Kedzierski等<9>提出以指数形式拟合粘度模型。本文根据POEVG68润滑油粘度实验曲线重新对Kedzierski模型进行了拟合，结果=1062.075e（-T32.29）+4.90664（2）式中和T的单位分别是mm2s和，温度限为<-20，100>，拟合结果的R2值为0.9999.
比热润滑油厂家通常不提供比热值，Thome<3>给出了一种基于温度和密度的预测模型，其形式为：Cp=4.1860.388+0.00045（1.8T+32）S0.5（3）式中S为比重，T的单位为，Cp的单位为kJ（kgK），温度限为<-10，80>，其给出该式的不确定性为5%，Lottin等<7>采用该式计算一种酯类油比热，精度也在5%以内。
面张力Mermond等<8>给出了Brock，Walden和Bell三种面张力计算模型。Brock模型在计算面张力时，需首先求得正常沸腾点（NBP）温度，Tb，临界温度Tc和临界压力Pc.这些值计算达式较为复杂且精度较低。Walden模型中含有润滑油的摩尔质量，这为该模型的使用带来了困难。相对而言，Bell的模型简单实用，该模型认为面张力是温度的线性函数。
根据厂家提供的25和60两个温度点的面张力值28.0和26.6，对Bell模型进行了修正，结果为：0=29.0-0.40T（4）式中的面张力的单位为mNm，温度单位为。
导热系数Conde<6>、Mermond<8>以及Liley等<10-12>均给出了各自的导热系数计算模型，前二者由于计算式中包含了摩尔质量和临界参数等，其计算结果可靠性和实用性受到了一定限制。而后二者的模型是温度的简单函数。分别采用Liley公式、Bell公式以及Reid公式对POEVG68在5的导热系数进行计算，其结果分别0.1014、0.1373和0.1820，很明显有LG
混合密度Lottin等<7，8>推荐采用Jensen公式<16>，该式为体积的理想混合模型。故Conde<6>以及Baustian等<17>认为应慎用此式，因为该式在混合后有较大体积变化时误差较大。Barbosa等<18>公式是基于R12或矿物油的关联式，式中T的单位为，油浓度的单位为质量百分比。公式的适用性10
结论在对已有润滑油及制冷剂-润滑油混合物性计算模型的分析基础上，给出了基于实验数据的适用于R410APOEVG68新型工质对的物性计算方法。其中润滑油热物性模型预测值与实验值偏差均在1%以内，而R410APOEVG68混合工质对的热物性参数计算模型的预测值与实验值的偏差在5%以内，且计算方法简结、可靠，可为R410APOEVG68的制冷系统的设计计算提供准的热热物性数据，同时可用于评价分析润滑油循环量对R410A制冷空调装置及其部件性能的影响。
